Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат

Расчетно-графическая работа

по дисциплине:

«Строительные конструкции »

Тема:

«Сборный железобетонный цилиндрический

и прямоугольный резервуары для воды

со сборным балочным перекрытием »

Исполнитель: ____________

Управляющий: ____________ Шидловский Э.С.

Минск-2006

Расчет сборной, преднапряженной ребристой

железобетонной плиты перекрытия.

Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия резервуара
вид нагрузки норматив, кН/м2 γF расчетная величина, кН/м2
неизменные
1 грунт: ρg = 16кН/м3 16 1.15 18.4
2

асфальто-бетонная Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат стяжка:

t = 30мм; ρст = 18кН/м3

0.54 1.35 0.73
3

гидроизоляция:

t = 10мм

0.15 1.35 0.2
4

свой вес ж/б плиты:

ρsb = 25кН/м3

2.75 1.15 3.16
(gn ) qk ’ = 19.44 qd ’ = 22.5
временная
1

снеговая

(1 район - г.Брест)

0.8 1.5 1.2
(gn ) qk ’ = 20.24 qd ’ = 23.7

· b × l = 1500×6000м – номинальные размеры ж/б плиты;

· b × l = 1480×5970м – конструктивные размеры ж/б плиты;

· qk = qk ’ •b = 20.24•1.5 = 30.36кН/м;

· qd Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат = qd ’ •b = 23.7•1.5 = 35.55кН/м;

· бетон класса: панели стены – С45/55 ; панели перекрытия – С30/37 ;

· γc = 1.5 – личный коэффициент безопасности по бетону;

· арматура: S1400; S400; S240.

Определение расчетных нагрузок

Схема плиты – однопролетная разрезная свободнолежащая опора, загруженная умеренно распределенной нагрузкой.

За ранее задаемся размерами ригеля, на который опираются плиты:

h = l/10 = 6000/10 = 600мм

b = 0.5h = 600/2 = 300мм

Ширина просвета: leff = l Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат – а3 – ½(b - a3 ) = 6000 – 30 – ½(300 - 30) = 5.835м,

где а3 – ширина шва.

Найдем наибольшие усилия от наружной расчетной нагрузки – расчетный изгибающий момент и расчетную поперечную силу:

Msd = qd •leff 2 /8 = 35.55•5.8352 /8 = 151.3кН•м;

Vsd = qd •leff /2 = 35.55•5.835/2 = 103.7кН.

Определим размеры поперечного сечения плиты и требуемое расчетом количество продольной преднапряженной арматуры:·

· высота сечения Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат: hf = l/20 = 6000/20 = 300мм;

· расчетная ширина сжатой полки таврового сечения: hf ’ = 50мм;

· рабочая высота: h = hf – hf ’ = 300 – 50 = 250мм;

· ширина продольных ребер внизу: bp = 60÷90мм, принимаем bp = 80мм;

· ширина продольных ребер поверху: bp ’ = 100÷150мм, принимаем bp ’ = 120мм;

· ширина ребер: b = 2•bр = 2•80 = 160мм;

· ширина верхней полки bf = 1480мм;

· ширина верхней полки с зазорами bn Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат = 1500мм;

· высота рабочей (полезной) части сечения d = h – сcov = 300 – 20 = 280мм. Так как арматура – S1400, как следует, сcov ≥ 20;

· x – высота сжатой зоны.

Расчет прочности и подбор продольной рабочей арматуры в ребрах.

Разглядим тавровое сечение. Представим, что нейтральная ось проходит в полке, т.к. х ≤ hf ’ = 50мм, то Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат сжатая зона сечения представляет собой прямоугольник Acc = b’eff •x (площадь сечения бетона в сжатой зоне).

Величина сcov – слой защиты бетона – принимается зависимо от вида арматуры: для стержневой S1400, т.е. ccov = 20мм и поперечник ø, соответственно, 3…15мм.

Определим c для стержневой арматуры, располагаемой в 2 ряда:

Армирование проведем в 2 ряда. Соответственно, тогда Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат получаем:

dрасч. = h – cmax = 300 – 60 = 240мм – рабочая высота сечения.

αm = Msd /(fcd •b’eff •d2 ), где:

fс d = fck /γc = 30/1.5 = 20МПа;

fck , fctk – временное сопротивление осевому, соответственно, сжатию и растяжению призм, МПа,

fcd , fctd – расчетное сопротивление осевому сжатию и растяжению призм, МПа.

αm = (151.3•106 )/(20•1480•2402 ) = 0.088 – зона деформирования

Зная величину αm , определим ζ – относительную высоту Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат сжатой зоны.

Из формулы: Msd ≤ fcd •b’eff •x•(d – 0,5•x), выражаем:

ζ•(1 – 0,5•ζ) = αm , как следует, ζ = 0.093; η = 0.953.

x = ζ•d = 0.093•240 = 22.32мм, как следует, нейтральная ось проходит в сжатой зоне полки.

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

Asp = Msd /f0.2d •d•η = 151.3•106 /1165•240•0.953 = 567.8мм2 ;

n = Asp /asp(ø6 мм ) = 567.8/28.3 = 20шт.

Тогда фактическая площадь напряженной Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат арматуры:

Asp факт. = asp •n = 28.3•20 = 566мм2 .

сфакт. = 20 + 3 + 10 + 10 = 43мм =>

dфакт. = 300 – 43 = 257мм

dфакт. > dрасч.

Расчет полки плиты на местный извив.

Номинальные размеры полки в свету:

-между продольными ребрами: l1 = bf – 2•bp ’ = 1480 – 2•120 = 1240мм

-между поперечными ребрами: l2 = 1470 – 2•120 = 1230мм.

Определяем отношение l1 /l2 = 1240/1230 ≈ 1 < 3, как следует, полка плиты рассчитывается как плита, опертая по контуру, потому ее моменты равны Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат в обоих направлениях. И момент в этом случае равен:

Учтем защемление плиты по контуру. Примем армирование плиты пролетных и опорных сечений схожими.

Расчетная нагрузка на 1м2 плиты шириной 50мм с учетом ее своей массы и данных равна:

кН/м.п.

кН/м.п.

Расчетный изгибающий момент в Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат опорном и пролетном сечениях полки плиты для полосы шириной 1м определяем, имея в виду, что армирование плиты ведется рулонными сварными сетками:

кН•м

Принимаем: с = 20мм; расчетная высота сечения полки плиты b = 1000мм. Для сварной сетки с рабочими стержнями в обоих направлениях арматуры S400: ccov = 20мм и ø, соответственно, 6…22мм. Принимаем ø = 6мм.

мм

мм

Определяем Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат количество поперечной арматуры на 1м полки:

Зная величину αm , определим ζ – относительную высоту сжатой зоны: ζ = 0.032; η = 0.984.

x = ζ•d = 0.032•27 = 0.86мм

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

мм2

Подбором определяем количество арматуры. Рабочая арматура ставится в обоих направлениях, т.к. полка работает в обоих направлениях.

n = Asp /asp (ø6мм) = 72.2/28.3 = 2.55 ≈ 3шт.

Принимаем сварную сетку Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат с рабочими стержнями ø6мм S400 с шагом Sw = 200мм.

Расчет прочности по наклонным сечениям.

В продольных ребрах плиты инсталлируются плоские каркасы с горизонтальной монтажной арматурой, конструктивно. Поперечник поперечных стержней принимается из условия технологии сварки. Принимаем арматуру S240, мм, мм.

За грань арматуры должно заводиться ≥ 2 стержня и в поперечнике ≥ 2, т Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат.о.:

Проверяем условия необходимости расчета поперечных стержней:

, где:

- расчетная поперечная сила от нагрузки, кН; в этом случае кН;

- расчетная поперечная сила, воспринимаемая элементом без поперечного армирования, кН.

Крепкость бетонного сечения:

, кН, где:

- коэффициент, определенный по опытным данным (0,6 – принимаем малое значение);

- коэффициент, учитывающий воздействие на крепкость сечения предельной растянутой арматуры Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат:

- коэффициент, учитывающий воздействие свесов полок таврового сечения;

- коэффициент, учитывающий воздействие свесов полок таврового сечения, за ранее напряженных;

МПа – см. ранее по расчету – для .

кН

Так как , то поперечные стержни устанавливаем по расчету.

Сейчас задачка всего расчета сводится к нахождению рационального шага установки поперечных стержней арматуры. Определим малый шаг поперечных стержней из 3-х критерий Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат:

1) расчетный шаг:

, мм, где:

МПа – расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению;

- площадь поперечного сечения стержней в обычном сечении;

, кН – поперечное усилие – усилие воспринимаемое поперечными стержнями на единицу длины элемента, где:

- коэффициент, определенный по опытным данным (= 2).

Н/м.п.

Н/м.п.

Для предстоящего расчета принимаем самую большую величину Н Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат/м.п.:

2) очень допустимый шаг:

, мм, где:

- коэффициент, определенный по опытным данным (= 1.5).

мм

3) по конструктивным требованиям:

Т.к. hпл = 300мм < 450мм, то Sw = h/2 < 150мм.

Принимаем малое значение из 3-х критерий Sw 1 = 150мм (кратно 50). С этим шагом устанавливаем поперечные стержни на приопорных участках ребер плиты длиной:

м

В средней части просвета устанавливаем Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат арматуру с шагом:

Sw = ¾ ×h

Sw = ¾ ×30 = 225мм

Принимаем шаг Sw 2 = 200мм.

Расчет плиты перекрытия по образованию трещинок, обычных

к продольной оси элемента.

Т.к. конструкция данной ж/б плиты относится к III категории трещиностойкости XC2 – водонасыщенное состояние поверхности конструкции, долгое время контактирующей с водой. Расчет ведется Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат по нормативным нагрузкам и сопротивлениям материала с учетом усилия подготовительного напряжения арматуры.

Проверим условие образования трещинок:

, где:

- изгибающий момент от наружных нормативных нагрузок, кН•м;

- изгибающий момент, который может воспринять сечение без образования трещинок, кН•м.

, кН•м, где:

- нормативная нагрузка на 1м2 ; кН•м.

кН•м

, кН•м, где Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат:

, мм3 –момент сопротивления сечения относительно нижней растянутой грани, трещиностойкость которой проверяется с учетом пластических параметров, где:

- коэффициент, учитывающий физические характеристики бетона; ;

, мм3 - момент сопротивления приведенного сечения, где:

-момент инерции относительно растянутой грани приведенного сечения, мм4 :

, мм, где:

- статический момент приведенного сечения относительно нижней растянутой грани сечения, мм3 :

мм3 при

МПа – отношение модулей Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат арматуры S240 и бетона С30 .

- приведенная площадь бетона, мм2 :

мм2

мм.

мм4 ;

мм3 ;

мм3 .

Момент Msk определяют при расчете по образованию трещинок в зоне сечения от деяния наружных нагрузок, но считают от усилия подготовительного обжатия бетона:

, Н, где:

γp = 0.9 –механическое натяжение;

σ0, max = (0.8…0.9)•f0.2 k – для стержневой арматуры.

кН Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат.

Эксцентриситет усилия обжатия P относительно центра масс приведенного сечения:

eop = y0 – cфакт. = 217.8 – 43 = 174.8мм;

мм;

кН•м

кН•м > кН•м

Условие не производится, образуются трещинкы. Как следует, нужен расчет ширины раскрытия трещинок.

Расчет стены прямоугольного железобетонного резервуара

Рассчитаем и законструируем стену сборного прямоугольного железобетонного резервуара со сборным балочным перекрытием.

Начальные данные Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат:

· ненапрягаемая арматура класса S400 с Н/мм2 ;

· бетон класса С45/55 ; γс = 1.5 – личный коэффициент безопасности по бетону:

Н/мм2 ;

Н/мм2 ;

· г. Брест.

Сборные стеновые панели (по расчетному сечению I-I):

· толщина 250мм;

· номинальная ширина (в осях) 3м;

· конструктивная ширина 2760мм.

Соединения стеновых панелей шириной 200мм замоноличивают бетоном класса С16/20 . Понизу стеновые Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат панели заделываются в паз цельного днища (жесткое защемление), вверху соединяются со сборными железобетонными плитами перекрытия на сварке (шарнирно-подвижное закрепление).

Расчет стеновой панели делается для 2-ух случаев:

1) в период гидравлического тесты от гидростатического давления воды при отсутствии обвалования грунтом;

2) в период эксплуатации на давление грунта обвалования при отсутствии давления Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат воды (опорожненное состояние – ремонт, профилактика и т.д.).

Стеновые панели рассчитываются по балочной схеме с жесткой заделкой понизу и шарнирным соединением вверху (расчетная ширина балки – 1м).

Определение расчетных нагрузок

Расчетные схемы:


· при загружении гидростатическим давлением воды

· от горизонтального давления грунта


· резервуар находится в стадии тесты – нагрузка от гидростатического давления Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат воды на уровне заделки стеновых панелей в днище:

кН/м.п.;

· резервуар находится в стадии эксплуатации – в случае незаполненного резервуара водой – величина бокового давления грунта растет с повышением глубины по линейному закону:

, м, где:

м – высота от плиты перекрытия до поверхности земли;

м – толщина устройства панели перекрытия;

м – временная Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат нагрузка на поверхности (для таковой расчетной схемы стеновой панели) заменяется эквивалентным слоем грунта, плотность которого принимаем .

м

Расчетное боковое давление грунта по верху стены:

, кН/м.п., где:

- угол внутреннего трения грунта, при котором - коэффициент, учитывающий связность грунта.

В итоге получаем:

кН/м.п.

Нагрузки от давления грунта с учетом обвалования на Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат уровне заделки стеновой панели в днище:

, кН/м.п., где:

м, соответственно:

кН/м.п.

Определение наибольших изгибающих моментов в расчетных сечениях по высоте стеновой панели

· для резервуара в стадии тесты (от давления воды – расчетные сечения у защемления – по I-I):

Найдем опорный момент в защемлении:

кН*м Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат.п.

Дальше определим пролетный момент:

кН*м.п.

Нужно найти расчетное сечение, в каком действует пролетный момент (от защемления):

м

· для резервуара в стадии эксплуатации (от давления грунта):

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

Этот момент действует в сечении Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат на расстоянии:

м

Подбор сечения вертикальной рабочей арматуры.

Ввиду маленького различия меж величинами изгибающих и опорных моментов для 2-ух случаев загружения стены (давление воды + давление грунта) принимаем симметричное армирование, и расчет производим по наибольшим моментам:

кН*м.п. – в пролетном сечении;

кН*м.п. – в опорном сечении.

Расчетная ширина условной Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат балки – полоса стеновой панели шириной 1м и толщина стеновой панели – 250мм:

мм

Расчет ведем как для прямоугольного сечения с одинарной арматурой.

Класс бетона С45/55 ; γс = 1.5.

Н/мм2 .

Класс арматуры – S400;

Н/мм2 .

1) в пролетном сечении:

; как следует, ζ = 0.025; η = 0.988.

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

мм2 /м.п.

n = Asp Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат /asp (ø10мм) = 462.6/78.5 = 5.89 ≈ 6шт.

Тогда фактическая площадь напряженной арматуры:

Asp факт. = asp •n = 78.5•6 = 471мм2 /м.п.

Т.е. принимаем 6 стержней ø10мм S400 с Asp факт. = 628.0мм2 /м.п. и шагами: горизонтальным мм и вертикальным мм. Предусматриваем сварную плоскую сетку С1:

2) в опорном сечении:

, как следует, ζ = 0.04; η = 0.98.

Определяем количество продольной напряженной арматуры Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат:

мм2 /м.п.

Т.к. в опорном сечении стоит вертикальная арматура пролетного момента с Asp факт. = 471мм2 /м.п., то требуется дополнительно на опорный момент:

Asp факт. = 740.8 - 471 = 269.8мм2 /м.п.,

n = Asp /asp (ø9мм) = 269.8/63.6 = 4.26 ≈ 5шт =>

Asp факт. = asp •n = 63.6•5 = 318мм2 /м.п.

Т.е. принимаем еще 5 стержней ø9мм S Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат400 с Asp факт. = 318мм2 /м.п. и шагом мм. И ставим дополнительную сетку С2.

Устанавливаем симметрично с 2-х сторон сечения стеновой панели.

; => м, где:

x – точка теоретического отрыва вертикальных стержней С2, где они не необходимы по расчету.

За данную точку нужно завести стержни на длину зоны анкеровки ≥ 20 диметров вертикальных стержней Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат, т.е. 20•9 = 180мм.

Расчет стены цилиндрического подземного резервуара

Рассчитаем и законструируем стену сборного цилиндрического железобетонного резервуара со сборным балочным перекрытием.

Начальные данные:

· предварительно-напряженная арматура класса S1400 с Н/мм2 ;

· ненапряженная арматура класса S400 с Н/мм2 ;

· бетон класса С45/50 ; γс = 1.5 – личный коэффициент безопасности по бетону:

Н/мм Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат2 ;

Н/мм2 .

· qd = 35.55кН/м – расчетная нагрузка от перекрытия, как следует:

кН/м.п.;

· Hn = 4.6м – высота стеновой панели;

· Bn = 1.57м – номинальная ширина в осях стеновой панели (кратна π = 3.14, как следует C = 2•π•R – целое число панелей);

· Bст = 0.14м – ширина вертикального стыка панелей;

· Bн = 1.57 – 0.14 = 1.43м – конструктивная ширина стеновой панели при прямом стыке:

· сопряжение стены Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат с днищем – шарнирно-подвижное (при наличии битумной мастики – коэффициент трения бетона о битумную мастику f = 0.5).

Определение кольцевых усилий и вертикальных моментов в расчетных сечениях по высоте стеновой панели

Для определения кольцевых растягивающих усилий в стене, разбиваем стену по высоте на зоны по 1м (нумерация зон сверху вниз h1, h Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат2…) и определяем кольцевые растягивающие усилия в центре каждой зоны:

Личный коэффициент безопасности для гидростатического давления ; плотность химически незапятанной воды :

кН;

кН;

кН;

кН;

кН;

кН;

Найдем свой вес панели стены на 1м.п.:

, кН/м.п., где:

плотность железобетона:

кН/м.п.

Обычная сила на уровне Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат днища равна:

кН/м.п.

Сила трещинок меж стеной и днищем:

кН/м.п.

Определяем кольцевые растягивающие усилия с учетом силы трения по зонам:

, где:

черта жесткости стены;

η1 – коэффициент для расчета балок на упругом основании (грунтовое обвалование стены резервуара либо подземный резервуар); η1 определяется по таблице 10.1 зависимо от от φ = (х/S), где х Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат – расстояние от низа стены до рассматриваемого сечения (Байкова, 1980г.).

Проверим условие:

, где:

кН/м.п.,

кН/м.п.,

Т.к. условие не производится, в расчет вводим наименьшую величину, т.е.:

кН/м.п.

Для сечения по низу стены при x = 0, φ = (х/S) = 0 и η1 =1:

кН;

Для сечения Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат на расстоянии x = 0.5м (ц.т. 5-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (0.5/1.9) = 0.56 и η1 = 0.686:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 1.5м (ц.т. 4-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (1.5/1.9) = 0.79 и η1 = 0.227:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 2.5м (ц.т. 3-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (2.5/1.9) = 1.32 и η1 = -0.0043:

кН Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат;

Для сечения на расстоянии x = 3.5м (ц.т. 2-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (3.5/1.9) = 1.84 и η1 = -0.0059:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 4.3м (ц.т. 1-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (4.3/1.9) = 2.26 и η1 = -0.065:

кН.

Вертикальный (меридиональный) изгибающий момент определяется по формуле:

, кН•м, где:

η2 – коэффициент для расчета Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат балок на упругом основании (грунтовое обвалование стены резервуара либо подземный резервуар); η2 определяется по таблице 10.1 зависимо от от φ = (х/S), где х – расстояние от низа стены до рассматриваемого сечения (Байкова, 1980г.).

Для сечения по низу стены при x = 0, как следует φ = (х/S) = 0 и η2 = 0:

кН•м;

Для сечения Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат на расстоянии x = 0.5м (ц.т. 5-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (х/S) = (0.5/1.9) = 0.56 и η2 = 0.237:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 1.5м (ц.т. 4-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (1.5/1.9) = 0.79 и η2 = 0.313:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 2.5м (ц.т. 3-ой зоны) от низа стеновой Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат панели, как следует φ = (2.5/1.9) = 1.32 и η2 = 0.2547:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 3.5м (ц.т. 2-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (3.5/1.9) = 1.84 и η2 = 0.2018:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 4.3м (ц.т. 1-ой зоны) от низа стеновой панели, как следует φ = (4.3/1.9) = 2.26 и η2 = 0.087:

кН•м;

Наибольший меридиональный момент в Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат стене появляется при кН/м.п. и действует в сечении с ординатой x, соответственной наибольшему значению коэффициента η2 , а конкретно η2 = 0.313 (при x0 = 1.5м):

кН•м.

Эпюры кольцевых растягивающих усилий и вертикальных изгибающих моментов в расчетных сечениях по высоте стеновой панели

Расчет на центральное растяжение стены цилиндрического резервуара

Найдем площадь сечения напряженной кольцевой арматуры Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат (рабочей, определяемой расчетом для восприятия кольцевых растягивающих усилий) по зонам для определения требуемого ее количества с учетом роста прочности на 30-40% для обеспечения трещиностойкости стены (арматура S1400, как следует Н/мм2 ):

мм2 ;

мм2 ;

мм2 ;

мм2 ; мм2 ;

Сведем приобретенные данные в таблицу:

№ зоны , кН fyd , МПа Аs р •1.3, мм2 аs р , мм2 (S Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат1400 Ø10)

Принято для

каждой зоны:

1 296.5 1165 330.9 78.5 4× S1400 Ø10, Аs р =314
2 557.9 622.5 8× S1400 Ø10, Аs р =628
3 1049.3 1170.9 15× S1400 Ø10, Аs р =1177.5
4 1017.6 1135.5 15× S1400 Ø10, Аs р =1177.5
5 467.5 521.7 7× S1400 Ø10, Аs р =549.5

Расчет стеновой панели цилиндрического резервуара на монтажные нагрузки (от собственного веса с учетом коэффициента динамичности )

Определим свой вес плиты:

, кН/м.п., где:

плотность железобетона:

кН/м.п Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат.

кН•м.

Т.к.момент от монтажных нагрузок меньше наибольшего меридионального:

кН•м < кН•м

Т.о. площадь сечения вертикальной арматуры сетки стеновой панели подбираем по большему значению, т.е. кН•м:

с = 30мм;

d = h – с = 140 – 30 = 110мм;

с = сcov + (dS /2) = 20 + (20/2) = 30мм.

Т.к. арматура S1400 – Н/мм2 и бетон класса С Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат45/55 – Н/мм2 , то получаем:

; как следует, ζ = 0.08; η = 0.960.

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

мм2 /м.п.

Сейчас найдем количество устанавливаемых стержней:

n = Asp /asp (ø9мм) = 232.5/63.6 = 3.65 ≈ 4шт;

Asp факт = asp •n = 63.6•4 = 254.4мм2 /м.п.

Принимаем 4 стержня ø9мм S1400 с Asp факт. = 254.4мм2 /м.п. и шагом мм. Поставим сварную сетку С1.

Перечень применяемой Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе - реферат литературы:

  1. В.Н.Байков, С.Г.Стронгин – «Строительные конструкции», м.: «Стройиздат», 1980г. – 364с.;
  2. Ю.В.Зайцев – «Строительные конструкции промышленного изготовления», м.: «Высшая школа», 1987г. – 352с.;
  3. СНиП 2.03.84 «Бетонные и железобетонные конструкции», 1984г.;
  4. СНБ 5.03.01-02 «Бетонные и железобетонные конструкции», 2003г.


sborniki-proizvedenij-raznih-avtorov.html
sborniku-budet-prisvoen-isbn-a-sam-sbornik-razmeshen-v-elektronnoj-biblioteke-elibraryru-i-vklyuchen-v-sistemu-rinc.html
sborochnih-i-svarochnih-rabot.html